Оглавление:
Гидравлический расчет нагнетательной линии
Решения до сих пор могут быть распространены на нестационарный случай. Прежде всего мы должны учитывать гармонические функции времени. Из них мы можем построить курсовую работу по гидромеханике общее функции времени с использованием представления Фурье. Простой поток сдвига тогда соответствует потоку между двумя плоскостями в бесконечно
расширяющихся пластинах (с разделительное расстояние h), одно из которых (нижнее) приводится в колебание в его 184 6 ламинарных однонаправленных потоков самолет.
- Скорость стенки определяется как uw = u (t) = uˆ cos (ωt). (6, 100) Используя сложное обозначение, скорость стенки читается uw = u (t) = uˆ eiωt, (6. 101) где только действительная часть (eiωt) имеет физический смысл.
- Вместо (6. 12) мы теперь есть u = f (y, t), v = 0 (6. 102) и вместо (6. 13) : ∂u ∂t = −1 ∂p ∂x + ν ∂2u ∂y2. (6, 103) Мы устанавливаем ∂p / ∂x = 0, т. Е.
Поток поддерживается только скоростью резервуара с коммуникациями стенки через условие скольжения u (0, t) = uw = uˆ eiωt. (6. 104a) На верхней стенке не проскальзывает и (ч, т) = 0. (6. 104b) Нас будут интересовать только установившиеся
колебания после начального переходные процессы затухли, поэтому начальное условие u (y, 0) является избыточным.
Граничное условие (6. 104а) предполагает, что решение имеет вид: u (y, t) = uˆ eiωt g (y), (6. 105) где g (y) удовлетворяет граничным условиям g (0) = 1 и (6. 106a) г (з) = 0. (6. 106b) Людмила Фирмаль
Используя форму (6. 105), дифференциальное уравнение в частных производных (6. 103) сводится к обыкновенное дифференциальное уравнение с постоянными (комплексными) коэффициентами г i — я ω ν g = 0, (6, 107) где g = d2g / dy2. Fromthesolutiong = eλy, получаем характеристику многочлен λ2 — iω ν = 0, (6, 108) с корнями λ = √ я ω / ν = ± (1 + i) ω 2 ν, (6, 109) 6. 2
Нестационарные однонаправленные потоки 185 Общее решение может быть записано в виде g (y) = asinh { (1 + i) ω / 2νy} + b cosh { (1 + i) ω / 2νy}, (6. 110) из которого, используя граничное условие (6. 106), находим специальное решение г (у) = sinh { (1 + i) ω / 2ν (h — y) } sinh { (1 + i) ω / 2νh}, (6. 111) и, наконец, (6. 105) распределение разветвленного трубопровода скоростей u (y, t) = uˆ eiωt sinh { (1 + i) ωh2 / 2ν (1 — y / h) } sinh { (1 + i) ωh2 / 2ν} , (6, 112) Мы обсудим два предельных случая.
Содержание работы 1. Теоретическая часть. Теоретические основы гидравлического расчета всасывающей линии насосной установки. 2. Расчетная часть. Насос по трубам перекачивает нефть в емкость. Величины, указанные на чертеже, заданы.
Перекачка идет по стальным сварным трубам, сильно заржавевшим с большими отложениями. 1) Определить расходы в трубах и давление в точке С, которая находится на одном уровне с насосом. 2) Как изменятся расходы в трубах и давление в точке С, если заменить трубы на стальные новые бесшовные? Схема гидравлической системы
