Для связи в whatsapp +905441085890

Гидравлический расчет промыслового сборного коллектора нефти

Гидравлический расчет промыслового сборного коллектора нефти
Гидравлический расчет промыслового сборного коллектора нефти
Гидравлический расчет промыслового сборного коллектора нефти
Гидравлический расчет промыслового сборного коллектора нефти
Гидравлический расчет промыслового сборного коллектора нефти

Гидравлический расчет промыслового сборного коллектора нефти

Тесно связанный с потоком Куэтта-Пуазейля, поток вниз по наклонной плоскости, хотя в этом случае мы имеем дело со свободной поверхностью (рис.  6. 4). Здесь курсовая работа по гидромеханике объем Рис.  6. 2. Концентрично вращающийся журнал 172 6 ламинарных однонаправленных потоков Рис.  6. 3. Эксцентрично вращающийся журнал Рис.  6. 4.

  • Поток вниз по наклонной плоскости сила тела играет ту же роль, что и градиент давления ∂p / ∂x в Куэтте- Поток Пуазейля, который, как мы увидим гидравлический расчет водозабора с береговым колодцем, здесь равен нулю.
  • Поток не управляется градиент давления, но объемная сила тяжести, составляющие которого находятся fx = kx = g sinβ, (6. 25a) fy = ky = − g cosβ. (6. 25b)
  • Из-за (6. 6) и v = 0 уравнения Навье-Стокса (4. 9b) упрощаются в ∂p ∂x — sin g sinβ = η ∂2u ∂y2 (6, 26) а также ∂p ∂y = − gcosβ. (6, 27)
  • Поэтому мы получаем два дифференциальных уравнения для неизвестных функций и р. Состояние без скольжения и (0) = 0 (6, 28) 6. 1

Устойчивый однонаправленный поток 173 должно быть выполнено у стены (y = 0), а условие (4. 172) должно быть удовлетворяется на свободной поверхности, которую мы записываем в индексной записи как njτji (1) = njτji (2). (6, 29)

Тесно связанный с потоком Куэтта-Пуазейля, поток вниз по наклонной плоскости, хотя в этом случае мы имеем дело со свободной поверхностью (рис. 6. 4). Здесь объем Рис. 6. 2. Концентрично вращающийся журнал 172 6 ламинарных однонаправленных потоков Рис. 6. 3.

Эксцентрично вращающийся журнал Рис.  6. 4. Поток вниз по наклонной плоскости сила тела играет ту же роль, что и градиент давления ∂p / ∂x в Куэтте- Поток Пуазейля, который, как мы увидим, здесь равен нулю.здесь равен нулю Поток не управляется градиент давления, но объемная сила тяжести, составляющие которого находятся fx = kx = g sinβ, (6. 25a) fy = ky = − g cosβ. (6. 25b) Из-за (6. 6) и v = 0 уравнения Навье-Стокса (4. 9b) упрощаются в ∂p ∂x — sin g sinβ = η ∂2u ∂y2 (6, 26) а также ∂p ∂y = − gcosβ. (6, 27)

Поэтому мы получаем два дифференциальных уравнения для неизвестных функций и р. Состояние без скольжения и (0) = 0 (6, 28) 6. 1 Устойчивый однонаправленный поток 173 должно быть выполнено у стены (y = 0), а условие (4. 172) расчет всасывающей линии насоса должно быть удовлетворяется на свободной поверхности, которую мы записываем в индексной записи как njτji (1) = njτji (2). (6, 29) Из  (3. 1) при nj = (0, 1, 0) граничное условие следует в виде где индекс (2) обозначает жидкость, а индекс (1)  — воздух.

Компонент уравнений Навье-Стокса в направлении у приводит нас к граничное условие p (1) = p  (2) = p0, (6. 31) и компонентное уравнение в направлении х дает Если мы проигнорируем эффект трения в воздухе, левая часть (6. 32) исчезает, и это граничное условие читает Из интегрирования (6. 27) получаемполучаем и с граничным условием (6. 31) p  (2) = p  (y = h) = p0 также Следовательно, p не является функцией от x, и уравнение (6. 26) упрощает Это то же дифференциальное уравнение, что и (6. 13), если заменить ∂p / ∂x на − g sin β. Поэтому мы читаем общее решение o ff из  (6. 16) (с и определить константы из граничных условий (6. 28) и Поэтому решение краевой задачи 174 6 Ламинарные однонаправленные потоки

Из (3. 1) при nj = (0, 1, 0) граничное условие следует в виде где индекс (2) обозначает жидкость, а индекс (1) — воздух. Компонент уравнений Навье-Стокса в направлении у приводит нас к граничное условие p (1) = p (2) = p0, (6. 31) и компонентное уравнение в направлении х дает

Следовательно, p не является функцией от x, и уравнение Людмила Фирмаль

Если мы проигнорируем эффект трения в воздухе, левая часть (6. 32) исчезает, и это граничное условие читает Из интегрирования (6. 27) получаем и с граничным условием (6. 31) p (2) = p (y = h) = p0 также (6. 26) упрощает Это то же дифференциальное уравнение, что и (6. 13), если заменить ∂p / ∂x на − g sin β. Поэтому мы читаем общее решение o ff из (6. 16) (с и определить константы из граничных условий (6. 28) и Поэтому решение краевой задачи 174 6 Ламинарные однонаправленные потоки

Содержание работы 1. Теоретическая часть. 1) Система сбора продукции скважин на промыслах. 2) Основы гидравлического расчета нефтепроводов, работающих при давлении выше давления насыщения нефти. 2. Расчетная часть. Гидравлический расчет элементов сборного коллектора для безводной нефти. 1) Определение давления на устьях эксплуатационных скважин. 2) Определение диаметра выкидной линии скважины по заданному максимально-допустимому перепаду давления на ней. 3) Определение минимально-необходимой толщины стенок труб участков коллектора.

Методические указания: 1. Участки 1, 2, 3, 4, 5 расположены горизонтально. 2. В теоретической части дается общее представление о схеме сбора продукции скважин на промыслах и приводятся теоретические основы гидравлического расчета трубопровода и поясняются основные уравнения и формулы, используемые для этой цели. Здесь же рассматривается основа графоаналитического способа определения необходимого диаметра трубопровода. 3. В расчетной части дается обоснование, расчетные формулы и результаты расчетов. Диаметр труб должен быть найден с заданной точностью и уточнен по ГОСТ.

Определение минимально необходимой толщины стенок труб производится по допускаемому напряжению на Гидравлический расчет сложных трубопроводов 12 растяжение для трубной стали с точностью до 0, 5 мм. Потерями в местных сопротивлениях пренебречь. 4. Дается сводная таблица полученных результатов и ее анализ.

Схема сборного коллектора Исходные данные Обозначения: li — длины участков трубопровода; d i — диаметры труб; — угол наклона коллектора к горизонту; pk — конечное избыточное давление у трапа; pmax — максимально-допустимый перепад давления на выкидной линии скважины с неизвестным диаметром; qmi — дебит скважин; — плотность нефти; — динамический коэффициент вязкости нефти; Гидравлический расчет сложных трубопроводов — точность определения диаметра труб. Состояние труб: Н — новые, С — средние, О — очищенные после коррозии.