Для связи в whatsapp +905441085890

Гидравлический расчет промысловой системы

Гидравлический расчет промысловой системы
Гидравлический расчет промысловой системы
Гидравлический расчет промысловой системы

Гидравлический расчет промысловой системы

Из  (6. 199) и  (6. 200) следует, что κ12 — (1 — κ2) 2 = 2uη1 Х2; (6, 201) вместе с (6. 194) и  (6. 195), (6. 201) однозначно определяет поток при заданный градиент давления −k, скорость пластины u и свойства материала η1 и ϑ. Сначала рассмотрим курсовую работу по гидромеханике случай, когда твердое тело не образуется, поэтому (6. 197) представляет полное распределение скорости, которое с условием и (у = h) = u дает для напряжения сдвига τw τw = ϑ + uη1 час + Х. 2, (6, 202)

  • Мы можем легко убедить себя, что для неисчезающего k скорость Это тот же поток Куэтта-Пуазейля (6. 19). Из (6. 194) и (6. 202) мы сделать вывод, что твердое вещество не образуется, если 2η1u / (kh2) gt; 1.
  • Если вторая зона потока в канале не сформирована, а твердое тело возникает это тогда, по предыдущим предположениям, придерживается верхней стенки, и f rom (6. 200), мы имеем κ2 = 1.
  • Уравнение (6. 201) дает значение κ1 = 2uη1 / (kh2), который с помощью (6. 194) определяет напряжение сдвига на стенке. С помощью (6. 197) он также дает распределение скоростей для этого случая. 6. 4

Однонаправленные потоки материала bingham 199 Рис.  6. 13. Канал потока материала bingham Как уже объяснялось выше, в целом между двумя потоками образуется сплошная форма. Зоны. С безразмерными числами 2uη1 / (kh2) и 2ϑ / (kh) сокращенно относящиеся к a и b соответственно, и используя системы самотечного слива (6. 194), (6. 195) и  (6. 201), мы определить положение поверхностей текучести как: κ1 = a + (1-b) 2 2 (1 — b) (6, 203) а также κ2 = А + (1-b2) 2 (1 — В). (6, 204) Поскольку 0 lt;κ1  lt;κ2 lt;1, мы выводим неравенства 1> 2θ Х. > 0 (6, 205) и 1 — 2ϑ Х. 2 > 2uη1 Х2. (6, 206)

Для потоков, управляемых чистым давлением (u = 0) и 2ϑ / (kh) ≥ 1, твердое вещество занимает весь канал. Людмила Фирмаль

Используя величины a и b, объем потока (на единицу глубины) представляет определяется по уравнению 12 ˙vη1 kh3 = 1 + 3a — 23b + 21b3 + 2 (13-a2b) 2 — 2 (13a-2b), (6, 207) который для чистого давления, управляемого потоком (a = 0), уменьшаетсяуменьшается до 12 ˙vη1 kh3 = 1 — 3 2 b + 1 2 b3, (6, 208) 200 6 ламинарных однонаправленных потоков Для b = 0 (6. 207) дает объем потока Ньютона-Куэтта-Пуазейля.

Ннаписано явно v˙ = uh 2 + kh3 12η1, (6, 210) В заключение отметим, что уравнения. (6. 197)  — (6. 201) и  (6. 203)  — (6. 210) действителен для любых признаков u и k, взято как абсолютное значение b.  Мы применяем результаты к амортизатору с помощью помощьюэлектрореологических (или магнитореологические жидкости, которые под действием сильного электрического (магнитное) поле ведет себя как среда Бингама, даже если они демонстрируют ньютоновское поле поведение без поля. Для контрольного сифонного трубопровода объема рис.  6. 14 имеем (2. 8) в форма

Содержание работы 1. Теоретическая часть. Теоретические основы гидравлического расчета сложных трубопроводов. 2. Расчетная часть. Рассчитать промысловую систему, указанную на схеме, состоящую из трех разводящих линий l1, d1, l2, d2, l3, d3, нагнетательной линии насоса l0, d0. В конечных пунктах заданы давления p1, p2, p3 и уровни жидкости в резервуарах z1, z2, z3. Даны физические свойства жидкости.

Дано давление на выходе из насоса p0. Все трубы стальные бесшовные новые, расположены в одной горизонтальной плоскости. 1) Применяя графоаналитический метод, определить расходы в ветвях и расход в нагнетательной линии насоса при перекрытой 4-й линии 2) Определить давление в узловой точке. 3) Определить расход в сборной трубе 4, если отключен насос. 4) Как изменятся полученные в пункте 1 параметры, если вязкость жидкости возрастет на 25%? Схема гидравлической системы