Оглавление:
Гидравлический расчет резервуара с коммуникациями
С граничными условиями и (б ± 2, у) = 0, (6, 74а) а также и (х, ± с 2) = 0. (6. 74b) Для решения линейного уравнения (6. 73) положим u = up + uh, (6, 75) где uh удовлетворяет однородному уравнению, а up является частным решением. Если положить курсовую работу по гидромеханике, например, u = up (y), решение следует непосредственно из (6. 73) УП = — К 2 η y2 + c1 y + c2, (6, 76) в который мы вводим граничное условие 
(6. 74b), так что УП = К 2 η 1 4 с2 — у2 (6, 77) возникает.
- Используя разделение переменных решение формы uh = x (x) y (y) (6, 78) дает решение uh = dn (emx + e − mx) cos (my) = 2dn cosh (mx) cos (my), (6. 79) с участием м = π с (2n — 1), (6, 80)
- Ггде свойства симметрии задачи были использованы и которые удовлетворяет граничному условию (6. 74b) при n = 1, 2, 3,. .Поскольку (6 .73) линейный, общее решение кустовой насосной станции ты = п = 1 2Dn cosh (mx) cos (my) + uP (y) .(6, 81)
- Граничные условия (6 .74а) приводят к уравнению п = 1 2Dn cosh (mb / 2) cos (my) + uP (y) = 0 .(6, 82) 182 6 Ламинарные однонаправленные потоки
- Для того чтобы определить коэффициенты Dn, uP также должен быть представлен как ряд Фурье, коэффициенты которого определяются = 2 с / 2 -c / 2 К 2 η 1 4 с2 — у2 соз (мой) ау .(6, 83)
Приводит к разложению Фурье uP = −2K ηc п = 1 с m2 cos (mc / 2) — m23 sin (mc / 2) потому что (мой) .(6, 84) Потому что тс 2 = (2n − 1) π 2, (6, 85) первый член в скобках в (6 .84) исчезает, а второй читается как −2m − 3 sin (mc / 2) = 2m − 3 (−1) n .(6, 86) Сравнение между (6, 84) и (6, 82) дает Dn = 2K η (-1) п см3 (мб / 2), (6, 87) и поэтому решение ты = К 2 η c2 4 — у2 + 8 с п = 1 (-1) п м3 сп (х) COSH (МБ / 2) соз (мой), (6, 88) из которой мы находим среднюю скорость,
согласно (6 .55), как U = КС2 4 п 1 3 — с б 64 π5 п = 1 TANH (МБ / 2) (2n — 1) 5 , (6, 89)
Коэффициент потерь в зависимости от гидравлического диаметра дх = 2bc б + с (6, 90) является ζ = 64 ре L дк f (с / б), (6, 91) с участием е (х / б) = 2 с б +1 2 1 3 — с б 64 π5 п = 1 TANH (МБ / 2) (2n — 1) 5 -1, (6, 92) 6 .2 Нестационарные однонаправленные потоки нагнетательной линии 183 Двумерный канал соответствует потоку c / b =, 0, и мы имеем f (c / b) = 3 / 2 .Forc / b = 1 получаем f (c / b) = 0, 89 .
Для равностороннего треугольника высотой h (рис . 6 .8) распределение скорости нация ты = К η 1 4h (у-ч) (3×2-у2) (6, 93) и средняя скорость U = 1 60 Kh2 η, (6, 94) Используя гидравлический диаметр дх = 2 3 ч (6, 95) мы получаем коэффициент потерь ζ = 64 ре L дк 5 6, (6, 96)
Используя гидравлический диаметр дх = 2 3 ч (6, 95) мы получаем коэффициент потерь. Людмила Фирмаль
Распределение скорости в эллиптической трубе, сечение которой определяется как уравнение эллипса х 2 + у б 2 = 1 (6, 97) читает ты = К 2 η а2 б2 a2 + b2 1 — х2 a2 — у2 Би 2 , (6, 98) Из этого уравнения видно, что условие скольжения выполнено у стены
Средняя скорость здесь U = К 4 п а2 б2 a2 + b2 .(6, 99) Поскольку периметр эллипса нельзя представить в замкнутом виде (эллиптический интеграл) мы не вводим гидравлический диаметр .Вместо этого Рекомендуется рассчитывать перепад давления непосредственно из (6 .99) .
Примеры решения с методическими указаниями
| Решение | Лекции |
| курсовая | Учебник |
Содержание работы 1. Теоретическая часть. Теоретические основы гидравлического расчета сложных трубопроводов и трубопроводов, работающих под вакуумом. 2. Расчетная часть. Резервуары 1, 2, 3 соединены трубами. По ним течет нефть с вязкостью и плотностью. Третья труба расположена горизонтально и имеет открытую задвижку.
Трубы стальные сварные с большими отложениями. Величины, указанные на чертеже, приводятся в таблице. 1) Определить расходы в трубах и полный напор в точке С. 2) Определить геометрический напор в т. С, при котором жидкость в т. С закипит. 3) Найти расходы при закрытой задвижке на 3-ей трубе. Схема гидравлической системы.
