Оглавление:
Гидравлический расчет системы с ответвлениями
Производная материала du / dt обращается в нуль, и если под p мы имеем в виду только давление относительно распределения гидростатического давления мы извлекаем из (2. 38b) 0 = ∇ · Т. (6, 134) В представлении компонентов (см. Приложение курсовая работа по гидромеханике b) и отмечая pij , мы находим для р компонент ∂p ∂r знак равно 1 р ∂ ∂r (rprr) — pϕϕ , (6. 135) для компонента ϕ ∂p ∂φ = 0, (6, 136) и для компонента z ∂p ∂z знак равно 1 р ∂ ∂r (rprz). (6, 137) Правые части (6. 135) и (6. 137) являются функциями только r. Из (6. 136) и (6. 137) заключаем p = zg + h и из (6. 135) тогда г (г) = 0.
Это означает, что из-за произвольной функции h , p не 6. 3. Однонаправленные потоки неньютоновских жидкостей 189 обязательно не зависит от r, хотя ∂p / ∂z = −k = δp / l является константой. Из интегрирования уравнения (6. 137) получаем распределение τrz = prz = −kr 2 + С р, (6. 138) где мы устанавливаем c = 0, так как напряжения трения в центре трубы не могут стать бесконечным.
- С помощью τrz = — τw = −kr 2 (6, 139) вместо k вводим напряжение сдвига на стенке трубы и пишем (6. 138) в виде τrz = −τw r р, (6. 140) из которого мы находим утверждение, справедливое для всех учредительных отношений, напряжение сдвига τrz является линейной функцией от r.
- Теперь мы могли бы получить это утверждение легче из баланса импульса в интегральной форме, но оно возникло здесь из примерного применения уравнения Коши.
Теперь мы специально используем степенной закон (3. 17) и предположим, что γ˙ = du / dr везде меньше нуля. Это не совсем так, поскольку, для из соображений трубопроводной системы симметрии γ˙ равен нулю в центре трубки, чтобы быть и = р 1 г / Р (τw / m) 1 / n (r / r) 1 / n d (r / r), (6. 142) или, после интеграции ты = τw м 1 н н п + 1 р 1 — г р п + 1 n , (6, 143)
Использование (3. 13) извлекаем из (6. 140) уравнение τrz = м -du доктор п-1 дю доктор = −τw r р, (6, 141) Мы находим распределение скорости. Людмила Фирмаль
Объем потока v˙ = n 3n + 1 (τw / m) 1 / n πr3 (6, 144) и, следовательно, средняя скорость u = v˙ / (πr2) = n 1 3n + (τw / m) 1 / n r. (6. 145) Наконец, из (6. 144) и (6. 139) следует падение
давления: δp = p1 — p2 = 2м л р v πr3 3n + 1 n п, (6, 146) 190 6 ламинарных однонаправленных потоков 6. 3. 2 Постоянный поток между вращающимся диском и неподвижной стенкой Рассмотрим поток с полем скорости uϕ = rω (z), zu = ur = 0, (6. 147) на рис. 6. 10, форма которого определяется условием скольжения на вращающемся пластина: uϕ (h) = rωr. (6, 148)
Сначала мы спросим, при каких условиях поле удовлетворяет уравнению Коши. ЦИИ. Течение, показанное на рис. 6. 10, происходит в некоторых формах вискозиметров, которые Вот почему эти потоки называются вискозиметрическими потоками. Расчет ставки тензора деформации (см. Приложение b) приводит к матричному представлению Е знак равно ⎣ eϕϕ eϕz eϕr ezϕ ezz ezr erϕ erz err ⎤ ⎦ = 1 2 А (1) знак равно 1 2 ⎡ ⎣ 0γ˙0 γ˙ 00 000 ⎤ ⎦, (6. 149) с γ˙ = 2eϕz = r dω / dz, так что первый тензор Ривлина-Эриксена действительно имеет та же форма, что и в однонаправленном потоке.
Поэтому тензор напряжений имеет вид (3. 35), где здесь e1 указывает на направление ϕ, e2 в направлении z и e3 в направлении r. Используя этот стресс тензор и условие 
симметрии ∂ / ∂ϕ = 0, компоненты Коши уравнения в цилиндрических координатах
Примеры решения с методическими указаниями
| Решение | Лекции |
| курсовая | Учебник |
Содержание работы 1. Теоретическая часть. Теоретические основы гидравлического расчета всасывающей линии насосной установки и сложных трубопроводов. 2. Расчетная часть. Насос подает жидкость из емкости А в резервуары В и С с общим расходом q0; заданы высоты h1, h2, h3, отсчитываемые от оси насоса, а также длины исследование сифонного слива для нефтепродукта и диаметры: всасывающей линии l1, d1; напорной линии l0, d0 до разветвления; линий, ведущих к резервуарам l2, d3, l3, d3.
Все трубы стальные, бесшовные, несколько лет бывшие в эксплуатации. На рисунке показаны местные сопротивления: приемный клапан с сеткой, повороты (прямое колено), задвижки; учесть также сопротивления при выходе в резервуары.
Все коэффициенты определить по справочнику. 1) Определить расходы жидкости q2 и q3, поступающие в резервуары В и С. 2) Определить давление в точке d. 3) Определить напор и полезную мощность насоса. 4) Определить при заданном расходе q0 наибольшую высоту всасывания h1max, если вакуумметрический напор на входе в насос не должен быть более 4 м. 5) Определить длину вставки (l4) диаметром d4 одной из труб, чтобы расходы на линиях, ведущих к резервуарам, стали одинаковыми (q2= q3).
