Оглавление:
Гидравлический расчет трубопроводной системы с замерной установкой
Без ограничения общности будем считать, что ϕˆr вещественно. Тогда фазовый угол ϕˆd определяется как tanα = — χη θω χγ θ -1 = — η ωγ, (6, 178) Поскольку γ lt;0, α изменяется от 3π / 2 до π. Из (6. 177) следует, что | φd | / | φr | = χη θω 1+ (ωγ / η) 2, (6, 179) или используя курсовую работу по гидромеханике (6. 178) | φd | / | φr | = χη θω √ tan2 α +1 tanα знак равно χη θω 1 | грех α |, (6, 180)
Используя (6. 172), мы дополнительно извлекаем соотношение ϕˆg / ϕˆr = 1 + ϕˆd / ϕˆr, (6. 181) и снова используя (6. 177), мы находим уравнение | ϕˆg / ϕˆr | 2 = 1+ χγ θ 2 + χη θω 2, (6, 182) 6. 3. Однонаправленные потоки неньютоновских жидкостей 195 которым мы воспользуемся позже. Сначала мы рассчитаем сложного трубопровода работу, проделанную крутящий момент 2m за период колебаний t = 2π / ω, где отметим, что только Реальная часть величин имеет физический смысл.
- Получаем интеграл w = Т 0 (2 m) (ϕ˙r) dt, (6, 183) чью подынтегральное выражение мы преобразуем с помощью (6. 175) в (2 m) (ϕ˙r) = — ω2 θ (ϕˆd eiωt) (iω ϕˆr eiωt). (6, 184)
- В силу (6. 178) комплексный угол
ϕˆd запишем как ϕˆd = | ϕˆd | eiα, (6, 185) и так как ϕˆr является чисто вещественным ϕˆr = | ϕˆr |, (6, 186) следующее выражение возникает из (6. 184) : (2 m) (ϕ˙r) = θω3 | ϕˆd || ϕˆr | (потому что cosωt sinωt + | sinα | sin2 ωt). (6, 187)
После выполнения интегрирования (6. 183) дает результат w = πθω2 | ϕˆr || ϕˆd || sinα |, (6. 188) который мы приводим к безразмерной форме, используя справочную работу π 2 θω2 | ϕˆg | 2 w + = 2 Вт πθω2 | ϕˆg | 2 = 2χη ηχ θω θω 2 + 1+ χγ θ № 2, (6, 189) где мы также использовали (6. 180) и (6. 182). W + является функцией две безразмерные группы (χη) / (θω) и χγ / θ, и поэтому представляют направляет поверхность, как показано
на рис. 6. 12, вместе с выступом в (χη) / (θω) -w + плоскость для отрицательных значений χγ /.
Рабочие точки всех возможных заслонок, которые используют жидкость в качестве Среда с глотанием лежит на поверхности w +. Особый интерес представляют два нарисованные кривые γ = 0, что соответствует ньютоновской жидкости, а χγ / θ = −1, что явно оптимально в следующем смысле: для данного (χη) / (θω) максимально возможное демпфирование достигается на этой кривой. Если (χη) / (θω) = 1 эта кривая принимает удвоенное значение максимально возможного демпфирования при ньютоновская жидкость.
Для жидкости второго порядка «настройка» χγ / θ = −1, которая всегда может быть достигается для данной материальной константы γ подходящим выбором θ или χ, даже 196 6 Ламинарные системы самотечного слива однонаправленные потоки Рис. 6. 12.
Демпфер крутильных колебаний с жидкостью второго порядка независимый от частоты, то есть демпфер достигает самого высокого демпфирования в вся частотная область. Людмила Фирмаль
Настоящие жидкости подчиняются этому закону только для достаточно малых частоты (где время памяти жидкости мало по сравнению с riod), так что γ более или менее сильно зависит от ω и может использоваться только при оптимальной настройке в ограниченном диапазоне частот cies.
Содержание работы 1. Теоретическая часть. Теоретические основы гидравлического расчета сложных трубопроводов. 2. Расчетная часть. Нефть вязкостью и плотностью поступает с устьев 4-х скважин к замерной установке. Заданы: давления на устьях скважин pуi, длины подводящих линий li и расходы qi по ним, длина коллектора lК, диаметры d2, dК.
Трубы стальные новые чистые. 1) Определить остальные диаметры труб d1, d3, d4. 2) Найти давление на входе в насос. 3) Как изменится расход в коллекторе при установленных диаметрах труб при увеличении шероховатости в 10 раз? 4) Какое давление на входе в насос необходимо установить, чтобы оставить первоначальный расход в коллекторе при установленных диаметрах труб, при увеличении шероховатости в 10 раз? Схема установки
